一、概述
架空絕緣電纜在進(jìn)行拉力實(shí)驗(yàn)時，需對端頭進(jìn)行固定。常用的固定辦法包含低落點(diǎn)合金澆注、夾具法、預(yù)絞絲固定法及金具壓接法等。在不同的固定辦法下，其拉斷力的實(shí)驗(yàn)成果一般會有必定的差異。別的，規(guī)范中對電纜拉斷力的實(shí)驗(yàn)辦法描繪比較簡單，部分實(shí)驗(yàn)細(xì)節(jié)和參數(shù)并未觸及，導(dǎo)致拉斷力實(shí)驗(yàn)成果易受操作的影響。
針對以上問題，本陳述對現(xiàn)有實(shí)驗(yàn)辦法進(jìn)行了整理，別離展開了夾具法、低熔點(diǎn)合金澆注、預(yù)絞絲固定法及金具壓接法四種端頭固定辦法下的架空絕緣電纜拉斷力實(shí)驗(yàn)，其中低熔點(diǎn)合金澆注法別離運(yùn)用了柱體和錐體端頭模具。對拉斷力實(shí)驗(yàn)成果進(jìn)行了比照剖析，歸納考慮操作難度、實(shí)驗(yàn)設(shè)備本錢等要素，剖析了幾種端頭固定辦法的優(yōu)缺點(diǎn)，確認(rèn)了引薦的端頭固定辦法，并對拉斷力實(shí)驗(yàn)的細(xì)節(jié)要求等進(jìn)行了研討及完善。
二、架空絕緣電纜拉斷力實(shí)驗(yàn)辦法
依據(jù)GB/T 12527-2008《額外電壓1kV及以下架空絕緣電纜》表6以及GB/T 14049-2008《額外電壓10kV架空絕緣電纜》表11的規(guī)則，架空絕緣電纜導(dǎo)體拉斷力實(shí)驗(yàn)辦法按照GB/T 4909. 3-1985《裸電線實(shí)驗(yàn)辦法 拉力實(shí)驗(yàn)》履行。
GB/T 4909.3-1985《裸電線實(shí)驗(yàn)辦法 拉力實(shí)驗(yàn)》實(shí)驗(yàn)辦法如下:
取樣。從外觀查看合格的樣品中截取試件3根，標(biāo)稱截面為50mm²及以下者不小于0.5米，標(biāo)稱截面為50mm²上者不小于5米。
端頭固定。解開試件兩頭的股線，分隔并彎成圓鉤形，清洗后，用低熔點(diǎn)合金或樹脂灌溉錐體端頭，也可用壓接法或夾具法制造。
加載。軟態(tài)銅試件拉伸速度不大于300mm/min,鋁、 鋁合金及硬態(tài)銅試件拉伸速度不大于lOOmm/min。
記載。記載最大負(fù)荷，取三位有用數(shù)字。
闡明：《裸電線實(shí)驗(yàn)辦法拉力實(shí)驗(yàn)》于2009年進(jìn)行了更新，最新版為GB/T 4909.3-2009。與1985版比較，在實(shí)驗(yàn)操作上，僅對試件長度更改了要求，現(xiàn)有要求為長度應(yīng)為導(dǎo)線直徑的400倍，且不少于10m。因?yàn)镚B/T 12527-2008、 GB/T 14049-2008 均引證GB/T 4909.3-1985,故本次實(shí)驗(yàn)仍參照GB/T 4909.3-1985《裸電線實(shí)驗(yàn)辦法 拉力實(shí)驗(yàn)》。
三、研討方案
3.1實(shí)驗(yàn)樣品
實(shí)驗(yàn)用架空絕緣電纜以JKLYJ-1 1×70為主，一起對JKLYJ-1 1×95、JKLYJ-1 1×120、JKLYJ-1 1×150、JKLYJ- 1 1×185及JKLYJ-1 1×240類型絕緣電纜進(jìn)行了部分驗(yàn)證性實(shí)驗(yàn)。
實(shí)驗(yàn)用架空絕緣電纜為同一廠家出產(chǎn)的同一段電纜，確保實(shí)驗(yàn)成果具有可比較性。
3.2研討方案
針對架空絕緣電纜JKLYJ-1 1×70,別離展開夾具法、低熔點(diǎn)合金澆注、預(yù)絞絲固定法及金具壓接四種端頭固定辦法下的架空絕緣電纜拉斷力實(shí)驗(yàn)，其中低熔點(diǎn)合金澆注法別離運(yùn)用了柱體和錐體端頭模具。實(shí)驗(yàn)辦法參照GB/T 4909. 3-1985《裸電線實(shí)驗(yàn)辦法 拉力實(shí)驗(yàn)》。對拉斷力實(shí)驗(yàn)成果進(jìn)行剖析，并歸納考慮操作難度、實(shí)驗(yàn)設(shè)備本錢等要素, 確認(rèn)引薦端頭固定辦法。
針對引薦的端頭固定辦法，別離展開JKLYJ-1 I×95、JKLYJ-1 1×120、JKLYJ-1 1×150、JKLYJ-1 1×185及JKLYJ-1 1×240的拉斷力驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)，并對實(shí)驗(yàn)成果進(jìn)行剖析。
針對引薦的端頭固定辦法，對拉斷力實(shí)驗(yàn)的細(xì)節(jié)要求等進(jìn)行研討及完善。如夾具法將側(cè)重研討夾持比率和夾持推力、低熔點(diǎn)合金澆注法將側(cè)重研討模具的尺度等。
四、架空絕緣電纜拉斷力實(shí)驗(yàn)成果剖析
4.1 JKLYJ-1 1×70
不同端頭固定辦法JKLYJ-1 1×70的實(shí)驗(yàn)成果見表4-1。
表4-1拉斷力實(shí)驗(yàn)成果-JKLYJ-1 1×70
4.1.1實(shí)驗(yàn)成果研討，由表4-1能夠看出
(1)不同端頭固定辦法下，電纜拉斷力是有所不同的。
(2)選用金具壓接辦法固定的電纜拉斷力最小，根本在9.89kN左右。且一切拉斷力均小于規(guī)范要求值，即選用金具壓接固定的電纜拉斷力均不合格。
(3)釆用預(yù)絞絲固定法的電纜拉斷力根本在10.45kN,略高于規(guī)范要求值。15組實(shí)驗(yàn)中共2組實(shí)驗(yàn)不合格，不合格率為13.3%。
(4)釆用低熔點(diǎn)合金澆注辦法固定的電纜拉斷力根本在llkN左右。且釆用柱體端頭澆注的電纜拉斷力要略高于釆用錐體端頭澆注。但兩種端頭固定辦法的電纜拉斷力均呈現(xiàn)了不合格項(xiàng)。釆用柱體端頭的電纜拉斷力12組實(shí)驗(yàn)中共2組實(shí)驗(yàn)不合格，不合格率為16.7%。釆用錐體端頭的電纜拉斷力15組實(shí)驗(yàn)中共1組實(shí)驗(yàn)不合格，不合格率為6.7%。
(5)釆用夾具法固定的電纜拉斷力最大，根本在13kN左右，且未呈現(xiàn)拉斷力不合格項(xiàng)。
4.1.2固定辦法剖析
依據(jù)4.1.1成果，剖析如下：
(1)夾具法操作簡潔，自動化程度較髙，且拉斷力較大,未呈現(xiàn)不合格項(xiàng)。因而，在接下來的實(shí)驗(yàn)中，將考慮作為一種首要的固定辦法進(jìn)行研討。
(2)依據(jù)GB/T 4909.3-1985《裸電線實(shí)驗(yàn)辦法 拉力實(shí)驗(yàn)》要求，低熔點(diǎn)合金澆注應(yīng)運(yùn)用錐體端頭。且運(yùn)用錐體端頭僅需一種模具，即可完結(jié)多種類型電纜的澆注。若運(yùn)用柱體端頭，則每種類型電纜均需求制造對應(yīng)尺度的模具，經(jīng)濟(jì)性較差。故在接下來的實(shí)驗(yàn)中，關(guān)于低落點(diǎn)合金澆注法，均運(yùn)用錐體端頭模具。
(3)預(yù)絞絲固定法本錢較髙，且易受操作規(guī)范性影響， 故在接下來的實(shí)驗(yàn)中將不再進(jìn)行研討。
(4)釆用金具壓接法的電纜拉斷力均不合格，故在接下來的實(shí)驗(yàn)中將不再進(jìn)行研討。
歸納以上剖析，在接下來的實(shí)驗(yàn)中，將首要釆用夾具法展開電纜拉斷力實(shí)驗(yàn)，并一起展開低熔點(diǎn)合金澆注(錐體端頭)固定辦法的拉斷力實(shí)驗(yàn)，作為夾具法實(shí)驗(yàn)成果與剖析的比照參照。
4.2 JKLYJ-1 1×95
不同端頭固定辦法JKLYJ-1 1×95的實(shí)驗(yàn)成果見表4-2。
表4-2拉斷力實(shí)驗(yàn)成果-JKLYJ-1 1×95
由表4-2能夠看出，與4.1的定論共同，釆用夾具法的電纜拉斷力更大，根本在15.8kN左右。釆用低熔點(diǎn)合金澆注辦法固定的電纜拉斷力較小，根本在13.8kN左右。兩者相差2kN左右，占規(guī)范要求值的14.6%。別的，選用低熔點(diǎn)合金澆注辦法固定的電纜拉斷力呈現(xiàn)了五項(xiàng)不合格，不合格率髙達(dá)33.3%。這可能是電纜截面較小，線比較細(xì)，澆筑后端頭比較重，導(dǎo)致在澆筑和轉(zhuǎn)移時簡單對樣品形成必定的損害。
4.3 JKLYJ-1 1×120
不同端頭固定辦法JKLYJ-1 1×120的實(shí)驗(yàn)成果見表4-3。
4-3拉斷力實(shí)驗(yàn)成果-JKLYJ-1 1×120
由表4-3能夠看出，與4.1的定論共同，選用夾具法的電纜拉斷力更大，根本在20.2kN左右。選用低熔點(diǎn)合金澆注辦法固定的電纜拉斷力較小，根本在18.6kN左右。兩者相差1.6kN左右，占規(guī)范要求值的9. 2%。兩種固定辦法的電纜拉斷力均未呈現(xiàn)不合格項(xiàng)。
4.4 JKLYJ-1 1×150
不同端頭固定辦法JKLYJ-1 1×150的實(shí)驗(yàn)成果見表4-4。
4-4拉斷力實(shí)驗(yàn)成果-JKLYJ-1 1×150
由表4-4能夠看出，與4.1的定論共同，釆用夾具法的電纜拉斷力更大，根本在25.7kN左右。釆用低熔點(diǎn)合金澆注辦法固定的電纜拉斷力較小，根本在23.8kN左右。兩者相差2kN左右，占規(guī)范要求值的9.5%。兩種固定辦法的電纜拉斷力均未呈現(xiàn)不合格項(xiàng)。
4.5 JKLYJ-1 1×185
不同端頭固定辦法JKLYJ-1 1×185的實(shí)驗(yàn)成果見下表4-5。
4-5拉斷力實(shí)驗(yàn)成果-JKLYJ-1 1×185
由表4-5能夠看出，與4.1的定論共同，釆用夾具法的電纜拉斷力更大，根本在31.6kN左右。釆用低熔點(diǎn)合金澆注辦法固定的電纜拉斷力較小，根本在30.IkN左右。兩者相差1.5kN左右，占規(guī)范要求值的5.6%。兩種固定辦法的電纜拉斷力均未呈現(xiàn)不合格項(xiàng)。
4.6 JKLYJ-1 1×240
不同端頭固定辦法JKLYJ-1 1×240的實(shí)驗(yàn)成果見下表4-6。
4-6拉斷力實(shí)驗(yàn)成果-JKLYJ-1 1×240
由表4-6能夠看出，與4.1的定論共同，釆用夾具法的電纜拉斷力更大，根本在39.9kN左右。釆用低熔點(diǎn)合金澆注辦法固定的電纜拉斷力較小，根本在38.7kN左右。兩者相差1.2kN左右，占規(guī)范要求值的3.5%，兩種固定辦法的電纜拉斷力均未呈現(xiàn)不合格項(xiàng)。
4.7 小結(jié)
(1)不同端頭固定辦法下，電纜拉斷力是有所不同的。釆用金具壓接法固定的電纜拉斷力最小，釆用夾具法固定的電纜拉斷力最大。
(2)釆用金具壓接法固定的電纜拉斷力均小于規(guī)范要求值，即均不合格。故不作為端頭的引薦固定辦法。
(3)預(yù)絞絲固定法本錢較髙，易受操作規(guī)范性影響導(dǎo)致呈現(xiàn)拉斷力不合格項(xiàng)，主張不作為端頭的引薦固定辦法。
(4)針對低熔點(diǎn)合金澆注法，與柱體端頭比較，運(yùn)用錐體端頭需求的模具較少，經(jīng)濟(jì)性好，且契合GB/T 4909.3-1985《裸電線實(shí)驗(yàn)辦法拉力實(shí)驗(yàn)》中的規(guī)則。關(guān)于低熔點(diǎn)合金澆注法，引薦運(yùn)用錐體端頭模具。
(5)釆用低熔點(diǎn)合金澆注辦法固定，70mm²及90mm²兩種小截面電纜均呈現(xiàn)了多組拉斷力不合格項(xiàng)。這可能是因?yàn)殡娎|截面較小，線比較細(xì)，澆筑后端頭比較重，導(dǎo)致在澆筑和轉(zhuǎn)移時簡單對樣品形成必定的損害。120mm²以上截面的電纜拉斷力未呈現(xiàn)不合格項(xiàng)。
(6)夾具法操作簡潔，自動化程度較高，且實(shí)驗(yàn)拉斷力最大，未呈現(xiàn)不合格項(xiàng)。因而，引薦釆用夾具法固定電纜，實(shí)驗(yàn)辦法按照GB/T 4909.3-1985《裸電線實(shí)驗(yàn)辦法 拉力實(shí)驗(yàn)》履行。
(7)若釆用低熔點(diǎn)合金澆注、預(yù)絞絲固定法的電纜拉斷力實(shí)驗(yàn)成果呈現(xiàn)爭議狀況，引薦釆用夾具法進(jìn)行裁定實(shí)驗(yàn)。
